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包含標簽“撓度”的文章：銷軸壓彎斷裂失效分析-材子筆記,
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提供以撓度為.有關：鋼管，無縫鋼管，精密鋼管，焊接鋼管，電機殼鋼管，汽車鋼管，機械鋼管，鋼材，精拉鋼管等等的...的相關技術知識信息內容，通過.有關：鋼管，無縫鋼管，精密鋼管，焊接鋼管，電機殼鋼管，汽車鋼管，機械鋼管，鋼材，精拉鋼管等等的...關聯不同內容的相關技術知識信息內容，提供更多的技術知識信息關聯，給用戶更好的體驗。
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下螺絲；響應時間可在0.02秒以下，壓下速度快，幾乎在軋機彈跳產生的同時就給予壓下補償，保持軋機輥縫恒定，相當于軋機剛性系數為無窮大。考慮控制系統的穩定性和軋制板形等需要，可調整補償系數，相當于改變軋機剛性系數。因為軋機具有剛性系數可變的優點，所以又稱變剛性軋機。軋機的軋輥撓度和橫向剛性系數軋制時輥身中部和邊部輥縫差的增量δx稱為軋輥撓度（圖5）。軋輥撓度與軋制力關系曲線的斜率表示軋機橫向剛性特
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下螺絲；響應時間可在0.02秒以下，壓下速度快，幾乎在軋機彈跳產生的同時就給予壓下補償，保持軋機輥縫恒定，相當于軋機剛性系數為無窮大。考慮控制系統的穩定性和軋制板形等需要，可調整補償系數，相當于改變軋機剛性系數。因為軋機具有剛性系數可變的優點，所以又稱變剛性軋機。軋機的軋輥撓度和橫向剛性系數軋制時輥身中部和邊部輥縫差的增量δx稱為軋輥撓度（圖5）。軋輥撓度與軋制力關系曲線的斜率表示軋機橫向剛性特
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求有高耐磨性，要求硬度≥hrc40。而中段則要求具有良好韌性和強度，在受到沖擊力的作用下不發生脆性脆斷裂，因此除了刮板加熱功率、加熱時間外，還要研究中段淬火冷卻時間。進行壓彎試驗，測試其撓度能否滿足設計圖紙要求。根據感應加熱的特點和零件的性能要求，斧頭噴淋冷卻時統一，加熱頻率為2000hz，主要研究的工藝參數為：輸出功率、加熱時間、噴淋時間（中間段），采用l9(33)正交試驗法進行感應透熱熱處理試
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求有高耐磨性，要求硬度≥hrc40。而中段則要求具有良好韌性和強度，在受到沖擊力的作用下不發生脆性脆斷裂，因此除了刮板加熱功率、加熱時間外，還要研究中段淬火冷卻時間。進行壓彎試驗，測試其撓度能否滿足設計圖紙要求。根據感應加熱的特點和零件的性能要求，斧頭噴淋冷卻時統一，加熱頻率為2000hz，主要研究的工藝參數為：輸出功率、加熱時間、噴淋時間（中間段），采用l9(33)正交試驗法進行感應透熱熱處理試
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s的值。2.剛度準則（stiffnesscriterion）剛度準則要求構件在載荷作用下產生的彈性變形量不超過其允許的變形值。剛度準則的表達式是：δi＜[δi]θi＜[θi]φi＜[φi]式中，i=x,y,z；δi,θi,φi分別是構件的撓度、偏轉角和扭轉角；[δi]、[θi]、[φi]分
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s的值。2.剛度準則（stiffnesscriterion）剛度準則要求構件在載荷作用下產生的彈性變形量不超過其允許的變形值。剛度準則的表達式是：δi＜[δi]θi＜[θi]φi＜[φi]式中，i=x,y,z；δi,θi,φi分別是構件的撓度、偏轉角和扭轉角；[δi]、[θi]、[φi]分
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銷軸壓彎斷裂失效分析-材子筆記2020年12月04日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№12596背景：兩件35mnb材質銷軸，φ38mm，經過表面感應淬火后+箱式爐回火后，在壓彎測試時出現異常斷裂，彎曲強度和撓度偏低。對斷口進行分析。圖1樣品宏觀形貌體式顯微鏡下測量裂紋源位于距離表面12mm和8mm處。金相分析在1#、2#斷口后段和3#樣上取橫截面制備金相樣，觀察樣品，發現1
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定管板式換熱器，但需要設置溫差補償裝置，如膨脹節。作用膨脹節是安裝在固定管板式換熱器殼體上的撓性構件，由于它的軸向撓度大，不大的軸向力就能產生較大的變形。依靠這種易變形的撓性構件，對管束與殼體之間的變形差進行補償，以此來減小因溫差而引起的管束與殼體之間的溫差應力，同時也有利于管束與管板連接處不被拉脫。膨脹節還可應用于各種工業設備、機械和管道上，作為補償位移和吸收振動的構件。結構形式膨脹節最主要的部
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銷軸壓彎斷裂失效分析-材子筆記2020年12月04日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№12628背景：兩件35mnb材質銷軸，φ38mm，經過表面感應淬火后+箱式爐回火后，在壓彎測試時出現異常斷裂，彎曲強度和撓度偏低。對斷口進行分析。圖1樣品宏觀形貌體式顯微鏡下測量裂紋源位于距離表面12mm和8mm處。金相分析在1#、2#斷口后段和3#樣上取橫截面制備金相樣，觀察樣品，發現1
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定管板式換熱器，但需要設置溫差補償裝置，如膨脹節。作用膨脹節是安裝在固定管板式換熱器殼體上的撓性構件，由于它的軸向撓度大，不大的軸向力就能產生較大的變形。依靠這種易變形的撓性構件，對管束與殼體之間的變形差進行補償，以此來減小因溫差而引起的管束與殼體之間的溫差應力，同時也有利于管束與管板連接處不被拉脫。膨脹節還可應用于各種工業設備、機械和管道上，作為補償位移和吸收振動的構件。結構形式膨脹節最主要的部
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%)csimnp0.68~0.780.70~1.20≤0.40≤0.030scrmov≤0.0306.50~7.501.90~2.301.80~2.20?機械性能(與cr12mov相比)鋼號抗壓屈服強度n/mm2抗彎強度n/mm2彎曲撓度mm沖擊韌性j/cm27cr7mo2v2si2500~30005000~560021~2690~120cr12mov2100~26002200~33003~420~30
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轉的圈數越多，因此，也就承受更多次的應力反向(假設工作輥曲線相同)。?然而，角度太小，矯直機產量會受到限制，在選擇十輥還是六輥矯直機，需要在矯直精度、產量和投資成本做出權衡。十輥優于六輥矯直機的其他特點在六輥矯直機上只有一種工作輥設定方法，也就是中下輥高出前后輥，產生一個正撓度的彎曲矯直；而十輥則有三對輥子可調整矯直撓度，這在一定情形下是有好處的。實際設備設計所考慮的問題?典型的設備設計不管
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轉的圈數越多，因此，也就承受更多次的應力反向(假設工作輥曲線相同)。?然而，角度太小，矯直機產量會受到限制，在選擇十輥還是六輥矯直機，需要在矯直精度、產量和投資成本做出權衡。十輥優于六輥矯直機的其他特點在六輥矯直機上只有一種工作輥設定方法，也就是中下輥高出前后輥，產生一個正撓度的彎曲矯直；而十輥則有三對輥子可調整矯直撓度，這在一定情形下是有好處的。實際設備設計所考慮的問題?典型的設備設計不管
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轉的圈數越多，因此，也就承受更多次的應力反向(假設工作輥曲線相同)。?然而，角度太小，矯直機產量會受到限制，在選擇十輥還是六輥矯直機，需要在矯直精度、產量和投資成本做出權衡。十輥優于六輥矯直機的其他特點在六輥矯直機上只有一種工作輥設定方法，也就是中下輥高出前后輥，產生一個正撓度的彎曲矯直；而十輥則有三對輥子可調整矯直撓度，這在一定情形下是有好處的。實際設備設計所考慮的問題?典型的設備設計不管
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m的內徑尺時，接長桿與測微頭連接后尺寸大于125mm時。其擰緊與不擰緊固定螺釘時讀數值相差0.008mm既為姿態測量誤差。 4）內徑千分尺測量時支承位置要正確。接長后的大尺寸內徑尺重力變形，涉及到直線度、平行度、垂直度等形位誤差。其剛度的大小，具體可反映在“自然撓度”上。理論和實驗結果表明由工件截面形狀所決定的剛度對支承后的重力變形影響很大。如不同截面形狀的內徑尺其長度l雖相同，當支承在（2/9）
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m的內徑尺時，接長桿與測微頭連接后尺寸大于125mm時。其擰緊與不擰緊固定螺釘時讀數值相差0.008mm既為姿態測量誤差。 4）內徑千分尺測量時支承位置要正確。接長后的大尺寸內徑尺重力變形，涉及到直線度、平行度、垂直度等形位誤差。其剛度的大小，具體可反映在“自然撓度”上。理論和實驗結果表明由工件截面形狀所決定的剛度對支承后的重力變形影響很大。如不同截面形狀的內徑尺其長度l雖相同，當支承在（2/9）
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拔管──液壓缸體與傳統的切削工藝比較，具有以下特點：(1)生產效率高：用傳統的方法生產一根內徑420毫米，12米長的缸筒需154小時，用冷拔方法生產只需4分鐘。(2)正品率高：由于鏜孔的滾壓頭兼起導向作用，在切削過程中，毛坯管由于自重產生撓度，致使滾壓頭和鏜刀走偏，造成廢品。正品率只能達到60%左右，而用冷拔方法生產，正品率可達95%以上。(3)金屬利用率高：用傳統的鏜孔方法制造缸體，金屬利用率只
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拔管──液壓缸體與傳統的切削工藝比較，具有以下特點：(1)生產效率高：用傳統的方法生產一根內徑420毫米，12米長的缸筒需154小時，用冷拔方法生產只需4分鐘。(2)正品率高：由于鏜孔的滾壓頭兼起導向作用，在切削過程中，毛坯管由于自重產生撓度，致使滾壓頭和鏜刀走偏，造成廢品。正品率只能達到60%左右，而用冷拔方法生產，正品率可達95%以上。(3)金屬利用率高：用傳統的鏜孔方法制造缸體，金屬利用率只
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向拉伸載荷后的行為。這些試驗類型可在室溫或受控(加熱或制冷)條件下進行，以確定材料的拉伸性能。適用材料：金屬、塑料、彈性體、紙張、復合材料、橡膠、紡織品、粘合劑、薄膜等。常見的拉伸試驗結果：最大載荷最大載荷下的撓度最大載荷做功剛度斷裂載荷斷裂時的形變斷裂做功弦斜率應力應變楊氏模量試驗儀器：萬能試驗機，高速試驗機等圖一金屬鋁拉伸強度部分測試標準：gb/t6397-1986《金屬拉伸試驗試
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向拉伸載荷后的行為。這些試驗類型可在室溫或受控(加熱或制冷)條件下進行，以確定材料的拉伸性能。適用材料：金屬、塑料、彈性體、紙張、復合材料、橡膠、紡織品、粘合劑、薄膜等。常見的拉伸試驗結果：最大載荷最大載荷下的撓度最大載荷做功剛度斷裂載荷斷裂時的形變斷裂做功弦斜率應力應變楊氏模量試驗儀器：萬能試驗機，高速試驗機等圖一金屬鋁拉伸強度部分測試標準：gb/t6397-1986《金屬拉伸試驗試
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理變形小,宜制造各種要求高精度,長壽命的冷作模具,刀具和量具,例如拉伸模,冷擠壓模,冷剪切刀等.13、skd11(sld)—不變形韌性高鉻鋼日本日立株式生產.由于鋼中mo,v含量增加,改善鋼中的鑄造組織,細化了晶粒,改善了碳化物形貌,因而此鋼的強韌性(抗彎強度,撓度,沖擊韌度等)比skd1,d2高,耐磨性也有所增加,而且具有更高的耐回火性.實踐證明此鋼模具壽命比cr12mov有所提高.常制造要求
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向拉伸載荷后的行為。這些試驗類型可在室溫或受控(加熱或制冷)條件下進行，以確定材料的拉伸性能。適用材料：金屬、塑料、彈性體、紙張、復合材料、橡膠、紡織品、粘合劑、薄膜等。常見的拉伸試驗結果：最大載荷最大載荷下的撓度最大載荷做功剛度斷裂載荷斷裂時的形變斷裂做功弦斜率應力應變楊氏模量試驗儀器：萬能試驗機，高速試驗機等圖一金屬鋁拉伸強度部分測試標準：gb/t6397-1986《金屬拉伸試驗試
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理變形小,宜制造各種要求高精度,長壽命的冷作模具,刀具和量具,例如拉伸模,冷擠壓模,冷剪切刀等.13、skd11(sld)—不變形韌性高鉻鋼日本日立株式生產.由于鋼中mo,v含量增加,改善鋼中的鑄造組織,細化了晶粒,改善了碳化物形貌,因而此鋼的強韌性(抗彎強度,撓度,沖擊韌度等)比skd1,d2高,耐磨性也有所增加,而且具有更高的耐回火性.實踐證明此鋼模具壽命比cr12mov有所提高.常制造要求
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”,斷面的法線與軸線成45—55度;試樣直徑相同時,鑄鐵壓縮曲線和拉伸曲線差異較大,其抗壓強度遠大于抗拉強度。2.2彎曲試驗2.2.1概述彎曲性能指材料承受彎曲載荷時的力學性能。彎曲試驗檢驗材料在受彎曲載荷作用下的性能,許多機器零件(如脆性材料制作的刀具、橫梁、車軸等)是在彎曲載荷下工作的,主要用于測定脆性和低塑性材料(如鑄鐵、高碳鋼、工具鋼等)的抗彎強度并能反映塑性指標的撓度;彎曲試驗還可用
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”,斷面的法線與軸線成45—55度;試樣直徑相同時,鑄鐵壓縮曲線和拉伸曲線差異較大,其抗壓強度遠大于抗拉強度。2.2彎曲試驗2.2.1概述彎曲性能指材料承受彎曲載荷時的力學性能。彎曲試驗檢驗材料在受彎曲載荷作用下的性能,許多機器零件(如脆性材料制作的刀具、橫梁、車軸等)是在彎曲載荷下工作的,主要用于測定脆性和低塑性材料(如鑄鐵、高碳鋼、工具鋼等)的抗彎強度并能反映塑性指標的撓度;彎曲試驗還可用
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.具有高的淬透性,淬硬性,耐磨性,高溫抗氧化性能好,淬火和拋光后抗銹蝕能力好,熱處理變形小,宜制造各種要求高精度,長壽命的冷作模具,刀具和量具,例如拉伸模,冷擠壓模,冷剪切刀等。13、skd11(sld)——不變形韌性高鉻鋼日本日立株式生產.由于鋼中mo,v含量增加,改善鋼中的鑄造組織,細化了晶粒,改善了碳化物形貌,因而此鋼的強韌性(抗彎強度,撓度,沖擊韌度等)比skd1,d2高,耐磨性也有所增
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、通過走向優化減少管道系統外載（軸向力），都可以避免失穩的發生。壓力管道系統功能是安全輸送工藝介質，滿足工藝要求，確保系統安全。壓力管道不允許發生強度問題，不允許發生撓度過大變形，也不允許發生穩定性問題。這就是我們俗稱的管道要滿足“強度”，“剛度”和穩定性“三個控制要求，只有這樣，才能保證管道安全，壽命長久，應力腐蝕得到有效控制等。近年來，國內各行業管道建設速度快，規模大，復雜度高，各種事故頻
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性變形，稱為蠕變，材料蠕變而使容器發生的破裂稱為蠕變破裂。容器發生蠕變破裂很少見。二、壓力容器剛度失效由于壓力容器過度的彈性形變而引起的。三、壓力容器失穩失效在壓力作用下，容器突然失去其原有的規則幾何形狀而引起的失效。壓力容器失穩失效的重要特征是彈性撓度和荷載不成比例，且臨界壓力與材料的強度無關，而主要取決于容器的尺寸和材料的彈性性質。四、壓力容器泄露失效容器的各種接口密封面失效或器壁出現穿透性裂
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具和量具,例如拉伸模,冷擠壓模,冷剪切刀等。skd11(sld)——不變形韌性高鉻鋼日本日立株式生產.由于鋼中mo,v含量增加,改善鋼中的鑄造組織,細化了晶粒,改善了碳化物形貌,因而此鋼的強韌性(抗彎強度,撓度,沖擊韌度等)比skd1,d2高,耐磨性也有所增加,而且具有更高的耐回火性.實踐證明此鋼模具壽命比cr12mov有所提高.常制造要求高的模具,如拉伸模,沖擊砂輪片的模等。dc53——高韌性
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.具有高的淬透性,淬硬性,耐磨性,高溫抗氧化性能好,淬火和拋光后抗銹蝕能力好,熱處理變形小,宜制造各種要求高精度,長壽命的冷作模具,刀具和量具,例如拉伸模,冷擠壓模,冷剪切刀等。13、skd11(sld)——不變形韌性高鉻鋼日本日立株式生產.由于鋼中mo,v含量增加,改善鋼中的鑄造組織,細化了晶粒,改善了碳化物形貌,因而此鋼的強韌性(抗彎強度,撓度,沖擊韌度等)比skd1,d2高,耐磨性也有所增
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性變形，稱為蠕變，材料蠕變而使容器發生的破裂稱為蠕變破裂。容器發生蠕變破裂很少見。二、壓力容器剛度失效由于壓力容器過度的彈性形變而引起的。三、壓力容器失穩失效在壓力作用下，容器突然失去其原有的規則幾何形狀而引起的失效。壓力容器失穩失效的重要特征是彈性撓度和荷載不成比例，且臨界壓力與材料的強度無關，而主要取決于容器的尺寸和材料的彈性性質。四、壓力容器泄露失效容器的各種接口密封面失效或器壁出現穿透性裂
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、通過走向優化減少管道系統外載（軸向力），都可以避免失穩的發生。壓力管道系統功能是安全輸送工藝介質，滿足工藝要求，確保系統安全。壓力管道不允許發生強度問題，不允許發生撓度過大變形，也不允許發生穩定性問題。這就是我們俗稱的管道要滿足“強度”，“剛度”和穩定性“三個控制要求，只有這樣，才能保證管道安全，壽命長久，應力腐蝕得到有效控制等。近年來，國內各行業管道建設速度快，規模大，復雜度高，各種事故頻
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具和量具,例如拉伸模,冷擠壓模,冷剪切刀等。skd11(sld)——不變形韌性高鉻鋼日本日立株式生產.由于鋼中mo,v含量增加,改善鋼中的鑄造組織,細化了晶粒,改善了碳化物形貌,因而此鋼的強韌性(抗彎強度,撓度,沖擊韌度等)比skd1,d2高,耐磨性也有所增加,而且具有更高的耐回火性.實踐證明此鋼模具壽命比cr12mov有所提高.常制造要求高的模具,如拉伸模,沖擊砂輪片的模等。dc53——高韌性
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裂試驗結果。試樣簡單，應力狀況明確，試驗結果易于判定，能由斷裂時間定量評定。但試驗周期長（一般需進行720h試驗），限制需進行此項試驗的鋼板、設備等生產廠家的生產進度。拉伸試樣圖拉伸試驗裝置圖四點彎試驗評價材料存在應力集中時的sscc敏感性。將彎梁試樣加載到特定撓度，并將受力試樣暴露在特定的試驗環境中。試驗結束后在低倍顯微鏡下觀察受拉伸面，給出開裂破壞/未破壞的試驗結果。四點彎試樣尺寸簡單，便于試驗
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熱負荷下，冷卻壁高度越高，撓度越大。 2鑄鐵冷卻壁 鑄鐵冷卻壁常用于爐身上部、爐喉及爐缸部位的冷卻，除延伸率高、抗拉強度高等優點外，鑄鐵冷卻壁還具有以下不利因素：（1）抗熱震性能差，導熱系數低，在高熱負荷區域工作時，冷卻壁冷熱面溫差較大，造成壁體內部熱應力較大，容易造成壁體撓曲變形，甚至出現裂紋。（2）由于制造工藝限制，鑄鐵冷卻壁壁體與冷卻水管之間存在氣隙，大幅增加熱阻，造成冷卻壁傳熱性能較
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裂試驗結果。試樣簡單，應力狀況明確，試驗結果易于判定，能由斷裂時間定量評定。但試驗周期長（一般需進行720h試驗），限制需進行此項試驗的鋼板、設備等生產廠家的生產進度。拉伸試樣圖拉伸試驗裝置圖四點彎試驗評價材料存在應力集中時的sscc敏感性。將彎梁試樣加載到特定撓度，并將受力試樣暴露在特定的試驗環境中。試驗結束后在低倍顯微鏡下觀察受拉伸面，給出開裂破壞/未破壞的試驗結果。四點彎試樣尺寸簡單，便于試驗
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熱負荷下，冷卻壁高度越高，撓度越大。 2鑄鐵冷卻壁 鑄鐵冷卻壁常用于爐身上部、爐喉及爐缸部位的冷卻，除延伸率高、抗拉強度高等優點外，鑄鐵冷卻壁還具有以下不利因素：（1）抗熱震性能差，導熱系數低，在高熱負荷區域工作時，冷卻壁冷熱面溫差較大，造成壁體內部熱應力較大，容易造成壁體撓曲變形，甚至出現裂紋。（2）由于制造工藝限制，鑄鐵冷卻壁壁體與冷卻水管之間存在氣隙，大幅增加熱阻，造成冷卻壁傳熱性能較
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荷撓度設計的零件，其在外部區域可能僅承受中等應力的載荷。相對應地，一些主要承受拉應力的零件和其他要求在高硬度下使用的零件，如各種型號的彈簧，通常是幾乎淬硬整個截面。汽車鋼板彈簧在載荷方向上，簧板設計成薄截面系數。允許撓度大，橫截面的大部分處于高應力狀態。通常。淬火深度不應超過支承載荷提供強度所需的表面以下的規定深度，因此，僅僅為抵抗表面磨損、單純的彎曲或者滾動接觸而設計的零件，要求整個截面淬
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荷撓度設計的零件，其在外部區域可能僅承受中等應力的載荷。相對應地，一些主要承受拉應力的零件和其他要求在高硬度下使用的零件，如各種型號的彈簧，通常是幾乎淬硬整個截面。汽車鋼板彈簧在載荷方向上，簧板設計成薄截面系數。允許撓度大，橫截面的大部分處于高應力狀態。通常。淬火深度不應超過支承載荷提供強度所需的表面以下的規定深度，因此，僅僅為抵抗表面磨損、單純的彎曲或者滾動接觸而設計的零件，要求整個截面淬
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對入口速度分布的破壞。4）用防氣穴或內置整流葉片放置液體產生旋渦。5)螺旋槳插人點定位恰當，根據入口速度分布的需要，進入導流筒的深度應至少等于導流筒直徑的一半；直徑處的配合應足夠緊，以防止液體沿導流筒側面流動。6)應具有抗撓曲能力，以抵抗偶然的高撓度。05流速測量測量液體流速的方法有很多種。這里只討論其中最常用的兩種：米德（mead)渦輪測速儀法和皮
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對入口速度分布的破壞。4）用防氣穴或內置整流葉片放置液體產生旋渦。5)螺旋槳插人點定位恰當，根據入口速度分布的需要，進入導流筒的深度應至少等于導流筒直徑的一半；直徑處的配合應足夠緊，以防止液體沿導流筒側面流動。6)應具有抗撓曲能力，以抵抗偶然的高撓度。05流速測量測量液體流速的方法有很多種。這里只討論其中最常用的兩種：米德（mead)渦輪測速儀法和皮
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4級，四邊或四角均碎裂為5級。1~3級為合格，主要零件1~2級為合格。▲圖7滲氮層脆性評級圖采用壓痕法評定滲氮層脆性，主觀因素較多，目前已有一些更為可觀的方法，如聲發射技術，它是測出滲氮試樣在彎曲過程中出現的第一道裂紋時的撓度，用以定量描述脆性。（5）金相組織檢查滲氮件金相組織檢查包括滲層及心部兩部分。合格的滲氮層組織中不應有脈狀、波紋狀、網狀以及骨狀氮化物。這些粗大的氮化物會使滲層
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4級，四邊或四角均碎裂為5級。1~3級為合格，主要零件1~2級為合格。▲圖7滲氮層脆性評級圖采用壓痕法評定滲氮層脆性，主觀因素較多，目前已有一些更為可觀的方法，如聲發射技術，它是測出滲氮試樣在彎曲過程中出現的第一道裂紋時的撓度，用以定量描述脆性。（5）金相組織檢查滲氮件金相組織檢查包括滲層及心部兩部分。合格的滲氮層組織中不應有脈狀、波紋狀、網狀以及骨狀氮化物。這些粗大的氮化物會使滲層
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管所需寬度；4）由于整個管廊的管道布置密度并不相同，通常在首尾段管廊的管道數量較少。因此，在必要時可以減小首尾段管廊的寬度或將雙層管廊變單層管廊。（2）管廊的跨度：管廊的柱距和省廊的跨距是由敷設遮其上的管道因垂直荷載所產生的允許彎曲撓度決定的，通常為6—9m。如中小型裝置中，小直徑的管道較多時，可在兩根支柱之間設置副梁使管道的跨距縮小。另外，管廊立柱的間距，宜與設備構架支柱的間距取得一致，以便管道通
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管所需寬度；4）由于整個管廊的管道布置密度并不相同，通常在首尾段管廊的管道數量較少。因此，在必要時可以減小首尾段管廊的寬度或將雙層管廊變單層管廊。（2）管廊的跨度：管廊的柱距和省廊的跨距是由敷設遮其上的管道因垂直荷載所產生的允許彎曲撓度決定的，通常為6—9m。如中小型裝置中，小直徑的管道較多時，可在兩根支柱之間設置副梁使管道的跨距縮小。另外，管廊立柱的間距，宜與設備構架支柱的間距取得一致，以便管道通